Институт черной металлургии им. З. И. Некрасова НАН Украины, Днепр, Украина:
В. А. Луценко, докт. техн. наук, старший научный сотрудник, эл. почта: lutsenkovlad2@gmail.com
Э. В. Парусов, канд. техн. наук, старший научный сотрудник
С. А. Воробей, докт. техн. наук, старший научный сотрудник
Т. Н. Голубенко, канд. техн. наук, старший научный сотрудник

На современных проволочных станах бунтовой прокат диаметром 5,5 мм изготавливают со скоростью прокатки 100–120 м/с. Вследствие деформационного разогрева температура раската повышается и в конце прокатки составляет 1000–1100 °С. Производство проката диаметром 4–5 мм по сравнению с диаметром 5,5 мм обусловлено снижением проектной производительности стана, а также сложностью управления температурой раската. Для достижения рационального сочетания структуры и механических свойств стали необходимо иметь возможность контролируемого управления температурой конца прокатки. На основе анализа режимов деформационно-термической обработки определены рациональные параметры контролируемого управления процессами структурообразования при производстве бунтового проката диаметром 4–5 мм из низко- и высокоуглеродистой сталей. Результаты исследований показали, что традиционная схема состава оборудования хвостовой части проволочного стана с единым чистовым блоком клетей является неэффективной для производства бунтового проката диаметром 4–5 мм. Температурно-временные условия обработки зависят от марки стали, но мало связаны с диаметром бунтового проката. При деформационно-термической обработке бунтового проката рекомендуется проводить подстуживание до температур виткообразования А1 +200...250 °C, а последующее охлаждение производить: для высокоуглеродистой стали ускоренное (15–20 °C/с), а низкоуглеродистой — замедленное (~1 °C/с). К наиболее важным параметрам управления технологией высокоскоростной прокатки при производстве бунтового проката малых диаметров следует отнести эффективный состав основного оборудования хвостовой части стана, схемы размещения и характеристики работы охлаждающих устройств, диаметр раскатов на входе в блок. С учетом повышения скорости прокатки для компенсации снижения производительности стана это позволит расширить размерный сортамент бунтового проката до диаметра 4–5 мм.

1. Эль Р., Крузе М., Оклиц Р. и др. Контролируемая прокатка длинномерной продукции — современное состояние // Черные металлы. 2006. № 10. С. 60–65.
2. Жучков С. М., Горбанев А. А. Современные проволочные станы. Тенденция Развития технологии и оборудования // Бюллетень научно-технической и экономической информации «Черная металлургия». 2006. № 9. С. 46–53.
3. Жучков С. М., Маточкин В. А., Горбанев А. А. Развитие технологии производства высококачественной катанки // Сталь. 2007. № 5. С. 77–82.

4. DIN EN ISO 16120-2–2017. Катанка из нелегированной стали для производства проволоки. Ч. 2. Специальные требования к катанке общего назначения. — Опубл. 01.06.2017.
5. ГОСТ 5639–82. Стали и сплавы. Методы выявления и определения величины зерна. — Введ. 01.01.1983.
6. ГОСТ 1763–68. Сталь. Методы определения глубины обезуглероженного слоя. — Введ. 01.01.1971.
7. ГОСТ 8233–56. Сталь. Эталоны микроструктуры. — Введ. 01.07.1957.
8. Жучков С. М., Кулаков Л. В., Лохматов А. П. Управление температурным режимом непрерывной сортовой прокатки (Теоретические и технологические основы). — М. : Теплотехник, 2008. — 141 с.
9. Toshimi T. Microstructure control and strengthening of steel cord // Ferrum. 2006. No. 12. Р. 791–797.
10. Korchunov A. G., Gun G. S., Shiryaev O. P., Pivovarova K. G. Study of structural transformation of hot-rolled carbon billets for highstrength ropes for responsible applications via the method of thermal analysis // CIS Iron and Steel Review. 2017. Vol. 13. P. 39–42.
11. Парусов Э. В., Губенко С. И., Луценко В. А. и др. Взаимосвязь предельной деформируемости бунтового проката при волочении с параметрами его микроструктуры // Литье и металлургия. 2016. № 3(84). С. 75–81.
12. Парусов Э. В., Клименко А. П., Луценко В. А. и др. Влияние температуры нагрева на кинетику распада аустенита высокоуглеродистой стали С82Dv // Металознавство та термічна обробка металів. 2018. № 1(80). С. 34–42.
13. Nematollahi G. A., Grabowski B., Raabe D., Neugebauer J. Multiscale description of carbon-supersaturated ferrite in severely drawn pearlitic wires // Acta Materialia. 2016. Vol. 11. P. 321–334.
14. Чабби Л. Моделирование микроструктуры и свойств при прокатке проволоки и прутков // Черные металлы. 2017. № 9. С. 57–62.
15. Guo W., Zhu М. Characteristic parameters for dendritic microstructure of solidifi cation during slab continuous casting // Journal of Iron Steel Research International. 2009. Vol. 16. Iss. 1. P. 17–21.
16. Филиппов А. А., Пачурин Г. В., Кузьмин Н. А., Матвеев Ю. И. Способ формирования структурно-механических свойств стального проката для высадки стержневых изделий // Черные металлы. 2018. № 4. С. 36–40.
17. Tominaga J., Wakimoto K., Mori T. Manufacture of Wire Rods with Good Descaling Property // Technical Report. 1982. Vol. 22. No. 8. P. 646–656.
18. Парусов В. В., Чуйко И. Н., Парусов О. В. и др. Влияние химического состава и технологических факторов на механические характеристики катанки из стали сварочного назначения // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2009. № 1. С. 87–89.
19. Луценко В. А., Голубенко Т. Н., Луценко О. В. Влияние способа обработки мелкосортного проката из кремнемарганцевой стали на качество удаления окалины // Черные металлы. 2019. № 2. С. 37–41.
20. ГОСТ 2246–70. Проволока стальная сварочная. Технические условия. — Введ. 01.01.1973.
21. Шкатов В. В., Мазур И. П., Кавалек А., Жучкова Т. С. Модель кинетики статической рекристаллизации аустенита в углеродистых и низколегированных сталях при горячей прокатке // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г. И. Носова. 2017. Т. 15. № 2. С. 69–74.
22. Эфрон Л. И., Морозов Ю. Д., Голи-Оглу Е. А. Влияние температурных режимов контролируемой прокатки на структурное состояние горячедеформированного аустенита и свойства низкоуглеродистой микролегированной стали // Сталь. 2012. № 5. С. 60–64.